T6DC0380032R00B1丹尼逊叶片泵北京分销商DENISON厂家

T6DC 038 003 2R00 B1丹尼逊叶片泵北京分销商DENISON厂家
DENISON丹尼逊 DENISON柱塞泵 DENISON叶片泵 DENISON厂家 DENISON办事处 DENISON代理 DENISON代理 DENISON马达 DENISON比例阀 DENISON控制阀 DENISON单向阀
DENISON丹尼逊T6D系列叶片泵型号说明:
T6D -042 - 1 R 00 - C 1
⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺
⑴、系列号 T6D系列
⑵、泵排量 14、17、20、24、28、31、35、38、42、45、50
⑶、轴伸形式 1
⑷、旋转方向 R：顺时针 L：逆时针
⑸、油口方向 （出油口为标准）00：进油口在下 01：出油在右
02：进出油口同侧 03：进油口在左
⑹、设计号
⑺、密封等级 1
§1-1流体在叶轮内的流动分析
T6C -003 - 1 R 00 - C 1
⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺
⑴、系列号 T6C系列
⑵、泵排量 3、5、6、8、10、12、14、17、20、22、25、28、31
⑶、轴伸形式 1
⑷、旋转方向 R：顺时针 L：逆时针
⑸、油口方向 （出油口为标准）00：进油口在下 01：出油在右
02：进出油口同侧 03：进油口在左
⑹、设计号
⑺、密封等级 1
T6D 028 1L** B5
T6D 028 1R** B1
T6D 028 1R** B1
T6D 028 1R** B1
T6D 028 1R** B1
T6D 028 1R** B1
T6D 028 1R** B1 J236
T6D 028 1R** B1 NOP
T6D 028 1R** B1 NOP
T6D 028 1R** B4
T6D 028 1R** B4
T6D 028 1R** B5
T6D 028 1R** B5
T6D 028 1R** B5
T6D 028 1R** B5
T6D 028 2L** B1
T6D 028 2L** B1
T6D 028 2L** B4
T6D 028 2R** B1
T6D 028 2R** B1
T6D 028 2R** B1
T6D 028 2R** B1
T6D 028 2R** B5
T6D 028 2R** B5
T6D 028 3L** B1
T6D 028 3L** B1
T6D 028 3L** B1 M536851
T6D 028 3R** B1
T6D 028 3R** B1
T6D 028 3R** B1
T6D 028 3R** B1 M226603
T6D 028 3R** B1 M226603
T6D 028 3R** B1 M226603
T6D 028 3R** B1 M536901
T6D 028 4L** B1
T6D 028 4L** B1
T6D 028 4L** B5
T6D 028 4R** B1
T6D 031 1L** B1
T6D 031 1L** B1
T6D 031 1L** B1
T6D 031 1L** B1 J236
T6D 031 1L** B5
T6D 031 1R** B1
T6D 031 1R** B1
T6D 031 1R** B1
T6D 031 1R** B1
T6D 031 1R** B1
T6D 031 1R** B1 J236
T6D 031 1R** B5
T6D 031 1R** B5
T6D 031 1R** B5
T6D 031 2L** B1
T6D 031 2L** B1
T6D 031 2L** B1
T6D 031 2L** B1 P31
T6D 031 2L** B5
T6D 031 2L** B5
T6D 031 2R** B1
T6D 031 2R** B1
T6D 031 2R** B1
T6D 031 2R** B1
T6D 031 2R** B1
T6D 031 2R** B1 P31
T6D 031 2R** B1 P31
一、 能量方程式的推导(以离心式叶轮为例)
流体进入叶轮后，叶片对流体做功使其能量增加。利用流体力学中的动量矩定理，可建立叶片对流体作功与流体运动状态变化之间的联系，推得能量方程式。
1、前提条件将上节的假设，简写为：
叶片为“?”，?=0，[? =const.， ]，?=const.，轴对称。
2、控制体和坐标系取叶轮前、后盖板及叶片进口1-1截面与叶片出口2-2截面之间的空间为控制体，如图1-11所示。以旋转的叶轮为相对坐标系，则流动视为稳定流动。
3、动量矩定理及其分析在稳定流动中，单位时间流出与流进控制体的流体对某一轴的动量矩的变化，等于作用在控制体内流体上的所有外力对同一轴的力矩的总和。
设单位时间内流出与流进控制体的流量为qvt，流体的密度为?，叶片进、出口速度矢量与转轴的垂直距离分别为l1=r1cos?1?和l2=r2cos?2?。于是单位时间内流出、流进控制体的流体对转轴的动量矩k分别为：
k2=?qvt?2?l2=?qvt?2?r2cos?2?，k1=?qvt?1?l1=?qvt?1?r1cos?1?
作用在控制体内流体上的外力对转轴的力矩有：
(1)由质量力所产生的力矩。当研究流体的运动时，质量力只有重力，而由于对称性，重力对转轴的力矩之和为零。
(2)由表面力产生的力矩。它包括叶轮前、后盖板, 1-1和2-2控制面外的流体及叶片对流体的作用力矩。由于不考虑粘性，所以表面力只有压力。通过1-1和2-2控制面作用在流体上的压力的方向沿叶轮的径向，它们对转轴的力矩为零;由前、后盖板作用在流体上的压力是对称的，并且由于和转轴平行，故对转轴的力矩也为零。则作用在控制体内流体上的表面力对转轴的力矩，只有转轴通过叶片传给流体的力矩。
4、推导过程设所有外力对转轴的力矩和为m，则根据动量矩定理有：
m= k2- k1=?qvt(?2?r2cos?2?-?1?r1cos?1?) (1-7)
上式中，力矩m就是原动机传给叶轮的转矩。当叶轮以等角速度旋转时，则传给流体的功率为：
p= m?=?qvt?(?2?r2cos?2?-?1?r1cos?1?)
由于u2=?r2、u1=ωr1、?2u?=?2?cos?2?、?1u?=?1?cos?1?，代入上式得：
p=?qvt(u2?2u?- u1?1u?)
则单位重力流体流经叶轮时所获得的能量，即无限多叶片时的理论能头ht?为：
? (m) (1-8)
上式虽以离心式叶轮为例推得，但对轴流式叶轮也成立，故该式就是丹尼逊叶片泵与风机的能量方程式，因欧拉(euler.l.)在1756年导出，所以又称之为欧拉方程式。
对于风机，习惯上用全压表示流体所获得的能量，即单位体积气体流经叶轮时获得的能量。由于pt?= ?ght?，所以，风机的能量方程式为：
? (pa) (1-9)
对于轴流式泵与风机，由于u1=u2=u，代入(1-8)、(1-9)两式，可得轴流式泵与风机能量方程式的简化形式：
? (m) (1-10)
? (pa) (1-11)
二、能量方程式的分析
能量方程式把叶轮对流体所做的功与流体的运动参数联系起来了，所以它是叶轮设计计算的依据。在推导过程中，由于避开了流体在叶轮内部复杂的流动问题，只涉及叶轮进、出口处流体的流动情况。因此，这种方法在叶片式机械中得到了广泛的应用。
对能量方程式(1-8)的分析，可从如下三个方面考虑：
1、应明确能量方程式的：
能量方程式的适用条件和意义前已叙及(已用红色显示);由式(1-8)知，流体所获得的理论扬程ht?与被输送流体的密度无关。这就是说，如果叶轮的尺寸相同，转速相同、流量相等，无论输送的是水，还是空气，乃至其它密度的流体，都可得到相同液柱或气柱高度的理论扬程。显然，式(1-9)中理论全压是不同的，因为全压与密度有关。
2、提高无限多叶片时理论能头的几项措施
(1)吸入条件。在式(1-8)中u1?1u?反映了泵与风机的吸入条件，减小u1?1u?也可提高理论能头。因此，在进行泵与风机的设计时，一般尽量使?1≈90?(即流体在进口近似为径向流入，?1u?≈0)，以获得较高的能头。
(2)叶轮外径d2、圆周速度u2。由式(1-8)、式(1-9)可以看出，叶轮的理论能头与叶轮外径d2、圆周速度u2成正比。因u2=?d2n/60，所以，当其它条件相同时，加大叶轮外径d2和提高转速n均可以提高理论能头。但是稍后可以看到(第六节)，增大d2会使叶轮的摩擦损失增加，从而使泵与风机的效率下降，同时还会使泵与风机的结构尺寸、重量和制造成本增加，此外，还要受到材料强度、工艺要求等的限制，所以不能过份增大d2。提高转速，可以减小叶轮直径，因而减小了结构尺寸和重量，可降低制造成本，同时，提高转速对效率等性能也会有所改善。因此，采用提高转速来提高泵与风机的理论能头是目前普遍采用的方法。目前火力发电厂大型给水泵的转速已高达7500r/min。但是转速的提高也受到材料强度的限制及泵的汽蚀性能(第二章中的节)和风机噪声(第三章中的第五节)的限制，所以转速也不能无限制地提高。
(3)速度的沿圆周方向的分量?2u?。提高?2u?也可提高理论能头，而?2u?与叶轮的型式即出口安装角?2y有关，这一点将在第三节中讨论。
3、能量方程式的第二形式
为了更清晰地了解式(1-8)的物理概念，由叶轮叶片进、出口速度三角形可知：
，其中i=1或 i=2代入式(1-8)，得：
(1-12)
流体所获得的理论能头可分为两部分：
部分hst?：共同表示了流体流经叶轮时静能头的增加值。对于轴流式泵与风机，由于u1=u2=u，所以hst?的项等于零，这说明，在其它条件相同的情况下，轴流式泵与风机的能头低于离心式;为了提高轴流式泵与风机的静能头，就设法提高w1?，为此，应使叶片进口面积小于其出口面积。实际中常常将轴流式叶轮叶片进口处稍稍加厚，做成翼形断面(?2y?>?1y?)就是方法之一。
第二部分hd?：表示流体流经叶轮时动能头的增加值(或简称动压头)。这项动能头要在叶轮后的导叶或蜗壳中部分地转化为静能头(或称静压头)。但是，从流体力学的观点看，静能头转化成动能头的损失小，而从动能头转化为静能头的损失则较大。因此，在设计泵与风机时，为了提高泵与风机的效率，一方面应力求降低动能头的比例，另一方面又尽量使导流部分设计得合理，使流线平顺以减少损失。
后应当指出，由于能量方程是建立在流动分析的几个基本假设基础之上的，按照这些假设，叶轮所供给流体的能量，应不折不扣地全部被流体所获得。这在实际中是不可能的。因为流体在叶轮内的流动十分复杂，流动中会产生各种损失而减少了流体所获得的能量。因此，要将本节所得到的结论应用于工程实际，还需在以后几节里进行修正。
§1-3 叶片出口安装角对理论能头的影响
一、离心式叶轮的三种型式
i、后向式叶片叶轮，?2y?<90?，其叶片弯曲方向与叶轮旋转方向相反;
ii、径向式叶片叶轮，?2y?=90?，其叶片出口为径向;
iii、前向式叶片叶轮，?2y?>90?。其叶片弯曲方向与叶轮旋转方向相同。</a>