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可以看到，液态铝中的原子的排列在几个原子间距的小范围内，与其固态铝原子的排列 图１５ ７００℃时液态Ａｌ中原子分布曲线 ［当ｒ→∞时，ρ（ｒ）→ρ０，表示 较大体积中的原子平均密度 （相当于非晶态材料）］ 方式基本一致，呈现出一定的有规则排列；而距离远的原子 排列就不同于固态了，表现为无序状态。这也是液态金属结 构的主要特征，称之为 “近程有序”、“远程无序”结构。 （３）液态金属结构的理论模型 对液态金属结构的理 论描述至今还没有一个公认的、系统的、科学的模型。以 下就几类典型模型做简要介绍。 减小铸型中气体反压力的途径有两条。一条是适当低型砂中的含水量和发气物质的含量，亦即减小 砂型的发气性；另一条途径是提高砂型的透气性，在砂型上扎通气孔，或在离浇注端远或高部位设通 气冒口，增加砂型的排气能力。 ３浇注条件方面的因素 （１）浇注温度 浇注温度对液态金属的充型能力 有决定性的影响。浇注温度越高，充型能力越好。在 一定温度范围内，充型能力随浇注温度的提高而直线 上升。超过某界限后，由于金属吸气多，氧化严重，充型能力的提高幅度越来越小。对于薄 壁铸件或流动性差的合金，利用提高浇注温度改善充型能力的措施，在生产中经常采用，也 比较方便。但是，随着浇注温度的提高，铸件一次结晶组织粗大，容易产生缩孔、缩松、粘 砂、裂纹等缺陷，因此综合考虑，谨慎使用。 在这种情况下，铸件和铸型的温度分布如图１２５所示。因此可以认为，在整个传热过 程中，铸件断面的温度分布是均匀的，铸型内表面温度接近铸件的温度。如果铸型足够厚， 由于铸型的导热性很差，铸型的外表面温度仍然保持为ｔ２０。所以，绝热铸型本身的热物理 性质是决定整个系统传热过程的主要因素。 ２金属铸型界面热阻为主的金属型中凝固 较薄的铸件在工作表面涂有涂料的金属型中铸造时，就属于这种情况。金属铸型界面 处的热阻较铸件和铸型中的热阻大得多，这时，凝固金属和铸型中的温度梯度可忽略不计， 即认为温度分布是均匀的，传热过程取决于涂料层的热物理性质。若金属无过热浇注，则界 面处铸件的温度等于凝固温度 （ｔＦ＝ｔＣ），铸型的温度保持为ｔ２０，如图１２６所示。