摩擦摆式减隔震支座抚顺报价GYZ橡胶支座商家

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在进行非线性时程地震反应分析时,采用了3条不同场地的地震波,分别为1940年EL Centro南北分量地震波、1985年MexicoN00E分量地震波和1984年Parkfield地震波,为了便于研究,地面峰值加速度均调整为0.341g。图3给出了3条地震波时程。单墩模型在墩底与地面固结,墩身保持弹性,地震动只在水平方向单向输入墩底剪力先随阻尼系数的增大有先减小后增大的趋势;当阻尼系数Cα=0时,模型中只采用摩擦摆式减隔震支座、GYZ橡胶支座,此时墩底剪力较大;当Cα大于800kN·s m后,墩底剪力随Cα的增大而增大;表明当阻尼系数选取适当时可以减小墩底受力。图4(b)表明:墩、梁相对位移随阻尼系数的增大而减小,当Cα大于约1 200kN·s m后减小得较慢,并且从总体上看,5m墩高模型比10m墩高模型减小得快;这说明增加阻尼系数对减小墩、梁相对位移是非常有效的,且在矮墩上使用时效果更佳。

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在对阻尼指数和周期进行参数分析时,为了充分利用粘滞阻尼器的耗能限位作用,阻尼系数取1 200kN·(s m)α。图4(c)表明:单墩模型的墩底剪力随阻尼指数的增大而减小;这说明非线性越强(阻尼指数α越小)的粘滞阻尼器提供的阻尼力与摩擦摆式减隔震支座、GYZ橡胶支座提供的恢复力组合后产生的墩底剪力会越大。图4(d)表明:墩、梁相对位移随阻尼指数的增大而增大,当阻尼指数大于0.8后,5m墩高模型明显比10m墩高模型增加得快;另外,10m、梁相对位移较大,这说明非线性粘滞阻尼器对减小矮墩的墩、梁相对位移效果较好。图4
(e)表明:在周期T大于1.5s后,除10m墩高模型的墩底剪力还有所降低外,其余情况下的摩擦摆式减隔震支座、GYZ橡胶支座墩底剪力几乎在较低水平保持不变,这为粘滞阻尼器的使用提供了较广阔的范围。图4(f)表明:墩、梁相对位移在周期小于2s时渐增,当周期大于2s后几乎保持不变,平均值在55mm左右。

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地震力的情况下,有效地控制结构的位移反应,是一种合理有效的减隔震技术。粘滞阻尼器价格昂贵,但由于其显著的耗能限位能力,近作为桥梁抗震保护装置的例子有很多[5],
如:美国加州南部的文森特-托马斯(Vincent Tho-mas)悬索桥,加州旧金山-奥克兰海湾大桥,加州亚哥的克罗拉多(Coronado)大桥,加州南部91
5公路立交桥,希腊西部的雷恩-安提雷恩(Rion Antirion)斜拉桥等。其中加州南部91 5公路立交桥
在两桥台上组合使用了摩擦摆式减隔震支座、GYZ橡胶支座和流体粘滞阻尼器。到目前为止,虽然国外一些学者[6,7]用反应谱方
法和能力谱方法对带有非线性粘滞阻尼器的单自由度系统的地震反应进行了比较详细地分析和研究,但都是从等效线性化角度来考虑的,且引入了很多假设,其中一些结论是否正确还需要用非线性时程地震反应分析来进一步验证;另外,由于粘滞阻尼器的使用使得结构的总阻尼矩阵在多数情况下不能对角化,因此不能简单地对多自由度系统的运动方程进行解耦,等效粘滞阻尼比难以计算,也就不能使用经典的模态分析方法来求解[8]。本文针对这些问题,利用非线性时程地震反应分析方法,对摩擦摆式减隔震支座、GYZ橡胶支座和粘滞阻尼器组合使用时的减震性能进行了深入地研究。
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