灵丘QZ球型橡胶支座厂家全天服务随时订货生产

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隔震桥梁的弹性反应谱分析方法同普通桥梁的反应谱分析过程是不同的，具体体现在:①由于隔震装置的非线性特性，借助于等效线性化模型才能进行分析;②但借助于等效线性化模型进行分析，在分析前无法确定QZ球型橡胶支座在地震作用下发生的位移值，而其等效线性化模型中的等效刚度、等效阻尼比参数均依赖于该位移值，所以整个分析过程是一个迭代过程;③普通桥梁的反应谱分析一般均假设结构各振动周期阻尼比为5%，但对于隔震桥梁，由于整个体系耗能能力不再均匀分布，QZ球型橡胶支座隔震装置处的耗能能力大，而由其它构件所耗能量相对较少。因此，隔震桥梁各振动周期对应阻尼比是不相同的，基本周期的阻尼比一般较大，约10%-20%，有时甚至更高。这就要求在反应谱分析过程中不但要考虑不同振动模态采用不同的阻尼比，还要考虑不同的QZ球型橡胶支座阻尼比对弹性反应谱的修正。所以，隔震桥梁的反应谱分析方法比普通桥梁要复杂得多。

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采用一般弹性设计反应谱进行隔震设计时，需要对弹性反应谱进行修正，修正后的反应谱是两种不同阻尼反应谱的阶梯组合，其形状如图1.17所示。图中虚线是弹性反应谱，实线表示隔震桥梁的组合反应谱。可以看出，由于QZ球型橡胶支座的柔性使得桥梁周期发生偏移，隔震桥梁的谱加速度值由A}减小为A2;QZ球型橡胶支座的引入使得隔震桥梁的阻尼增大，隔震桥梁的谱加速度值由A:进一步减小为A3} A1和A3分别用来确定普通桥梁和隔震桥梁的地震力。
进行隔震桥梁设计时，与一般线性结构计算相比，用等效线性模型按反应谱法计算时需要注意两个问题:一是反应谱值的确定，二是QZ球型橡胶支座地震力的确定。一般的规范中给出的是阻尼比为S%时的反应谱，采用QZ球型橡胶支座的隔震桥梁等效阻尼比大于5%，其它阻尼比时的反应谱值可以根据阻尼比为5%时的反应谱。AASHTO的隔震桥梁设计指南〔84，中规定:若阻尼比为5%时的弹性地震响应系数为CS，则其它阻尼比下的弹性地震响应系数为CS } B( B为阻尼调整系数)，不同阻尼比对应的B值列于表1.1中，阻尼比为其它值时，采用线性内差法求得相应的B值。

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当QZ球型橡胶支座的刚度硬化比} =o.ls，位移延性比ftb从1到30时，按照上述三种方法计算不同阻尼比对应的阻尼调整系数如图1.18所示。由图可以看出，AASHTO隔震设计指南和欧洲规范的阻尼系数调整值基本相同，我国《铁路工程抗震规范》计算值略小于以上两者的计算值。
在强震作用下，桥梁下部结构的非弹性变形往往与QZ球型橡胶支座的非弹性变形同时出现。由于下部结构的屈服后刚度小于QZ球型橡胶支座的的屈服刚度，此时变形将主要发生在下部结构，因此抗震设计时要求下部结构具有一定的延性性能。有关隔震桥梁桥墩进入塑性的情况，AASHTO隔震设计指南中通过隔震桥梁响应修正系数(折减系数)R来考虑，为了隔震桥梁系统具有良好的性能，需要采用较低的折减系数Ro非线性动力时程分析方法

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从目前使用比较广泛的QZ球型橡胶支座类型来看，其力学特性大多数是非线性的，再考虑到桥墩、连接装置等的非线性，要把握隔震结构在罕遇地震作用下的动力响应特性，比
较合理的方法是采用非线性动力时程分析方法。桥梁隔震研究比较的国家，其规范
中对非线性动力时程分析方法都作了相应的规定。
同非隔震桥梁相比，隔震桥梁的分析模型有许多不同的特点。，对于隔展桥，连接构件包括位移限制装置(如挡块)和在相邻桥面板伸缩缝间设置的连接单元等，对结构响应的影响较大，在设计时应对这些连接构件给予仔细考虑。第二，采用隔展设计后，在设计地震作用下，墩因受QZ球型橡胶支座的保护，不发生非弹性变形(如全保护隔震设计)，因此可用线性单元来描述。第三，由于采用包括桥面梁质量的低频模态隔展，墩的振动类似于底部嵌固顶不受约束的立结构的振动。因此，有必要考虑桥墩质t和桥墩自身的振动模态。第四，桥面梁虽然常可以模拟成线弹性单元，但应仔细考虑其质量分布和高阶振动模态。此外，同普通桥梁相比，隔震桥梁的非线性动力时程分析中，还需要对减QZ球型橡胶支座的模型进行特殊考虑。.非线性静力分析
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