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由表1和图5可见，螺线管中点场强与电流密度成正比。当 匝数和导线规格确定以后，磁势与电流密度有关。因此，根 （1），图5所示直线也可看作磁势与中点场强的关系曲线， 的斜率即为漏磁系数σ。由此我们可以得出结论，当导线规 和线圈几何尺寸一定且铁铠未达饱和时，漏磁系数 σ 为一常 它与电流密度或磁势无关。 当N=2708匝、δ =18cm、I=7A时，H=95.5kA/m，按 ）式可算出螺线管磁系的漏磁系数σ=1.108。 J.Svoboda等研究表明，在实际介质中，碰撞效率主要是由碰 的机械机理所决定的，因此悬浮在通过介质的流体中的每个颗 与磁介质碰撞的几率都接近于1，即在没有磁力的情况下，其 撞几率也仍接近于1。由此可见，非磁性物在磁性物中的机械 杂是不可避免的，这是影响高梯度磁选选择性的一个重要方 。为了解决这一问题，国内外进行过不少研究工作，主要为： （1）采用特殊的介质及排列形式。如采用水平布置的丝网介 ，各网的网眼尺寸自上层至下层依次减小； （1）预估漏磁系数σ′。 根据以往设计的经验，σ′值可在1.00耀1.5之间选取。 （2）初步计算所需磁势。 按公式（IN）′= σ′H0δ 0.4π 计算出所需磁势即安匝数。 （3）选定导线规格，按大于或等于工作气隙高度确定线圈轴 向匝数Nx，选定总匝数Nj，并按Nr=N0/Nx确定径向匝数。 （4）按公式I=（IN）′/N0计算出激磁电流，并由导线规格和 激磁电流计算出电流密度。 （5）根据已知的电流密度和线圈的几何尺寸采用有限元法计 算出线圈工作气隙场强H′0。 （6）按公式σ=0.4πIN0/H′0δ计算出实际的漏磁系数。 （7）再按公式IN=σH0δ/0.4π确定实际所需的安匝数。